Giáo trình Xác định một số chỉ tiêu vật lý và động học của đất loại sét phân bố ở đồng bằng Bắc Bộ bằng thí nghiệm xuyên tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng (CPTu)

Nội dung text: Giáo trình Xác định một số chỉ tiêu vật lý và động học của đất loại sét phân bố ở đồng bằng Bắc Bộ bằng thí nghiệm xuyên tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng (CPTu)

1. T¹p chÝ KTKT Má - §Þa chÊt, sè 40/10-2012, tr.37-43 XÁC ĐỊNH MỘT SỐ CHỈ TIÊU VẬT LÝ VÀ ĐỘNG HỌC CỦA ĐẤT LOẠI SÉT PHÂN BỐ Ở ĐỒNG BẰNG BẮC BỘ BẰNG THÍ NGHIỆM XUYÊN TĨNH CÓ ĐO ÁP LỰC NƯỚC LỖ RỖNG (CPTu) NGUYỄN VĂN PHÓNG, Trường Đại học Mỏ - Địa chất Tóm tắt: Bài báo giới thiệu các phương pháp gián tiếp xác định một số chỉ tiêu vật lý và động học của đất theo kết quả thí nghiệm CPTu; đồng thời áp dụng xác định các chỉ tiêu: khối lượng thể tích tự nhiên (), áp lực tiền cố kết (c), tỷ số quá cố kết (OCR), hệ số áp lực đất tĩnh (Ko), môđun trượt động (Gd) và tỷ số ứng suất động (CSR) cho đất loại sét phân bố ở khu vực Thanh Trì ( Hà Nội), Thuỷ Nguyên, Đình Vũ (Hải Phòng) và dự án Nhiệt điện Thái Bình I. Kết quả bước đầu cho thấy: Sử dụng phương pháp của Larson xác định  cho đất yếu là phù hợp; Với đất yếu, hệ số thực nghiệm xác định c, OCR là k = 0,25; Gd =9 – 30Mpa; CSR = 0,1; Với đất đất ở trạng thái dẻo cứng thì k = 0,1; Gd >200Mpa; CSR = 0,2. 1. Mở đầu 2.1. Xác định một số chỉ tiêu vật lý của đất Hiện nay, hoạt động xây dựng ở nước ta rất 2.1.1. Các phương pháp xác định khối lượng phát triển. Nhiều loại công trình có đặc điểm tải thể tích tự nhiên () trọng phức tạp, vừa có tải trọng tĩnh lại vừa có Năm 1991, Larsson và Mulabdic đã đưa ra tải trọng động. Vì vậy, nhu cầu thông tin địa biểu đồ xác định  cho đất sét ở Thuỵ Điển dựa chất công trình (ĐCCT) ngoài các chỉ tiêu cơ lý vào sức kháng mũi thực (qn = qt - vo; với qt - thông thường, còn đòi hỏi các chỉ tiêu động học. sức kháng mũi hiệu chỉnh, vo - áp lực địa tầng) Mặt khác, trong thời kỳ công nghiệp hoá thì và tỷ số áp lực nước lỗ rỗng Bq (hình 1). Sau đó thời gian thu nhận thông tin luôn được yêu cầu (1997), Lunne và nnk đề nghị phương pháp dự phải nhanh để có thể cung cấp kịp thời cho thiết tính  dựa vào loại đất theo bảng phân loại của kế. Trong khi đó, thí nghiệm xuyên tĩnh có đo Ropertson ([4]) như hình 2 và bảng 1. áp lực nước lỗ rỗng (CPTu) đang ngày càng Mayne (2007) chỉ ra rằng khối lượng thể được sử dụng rộng rãi ở trong nước. Thí tích của đất phụ thuộc cả vào sức kháng xuyên nghiệm này có ưu điểm là cho kết quả nhanh, mũi hiệu chỉnh qt và ma sát thành fs và đưa ra liên tục và cho phép xác định các chỉ tiêu cơ lý quan hệ xác định khối lượng thể tích khô của thông thường cũng như các chỉ tiêu động học. đất rời theo q . Tuy nhiên, ông cũng cho rằng Tuy nhiên, việc xác định các chỉ tiêu này từ thí n biểu thức này chỉ tương đối vì còn phụ thuộc nghiệm CPTu là gián tiếp và có nhiều phương nhiều vào thành phần khoáng vật. Từ đó, ông đề pháp khác nhau. Để ứng dụng kết quả thí nghị một liên hệ tin cậy hơn để xác định  dựa nghiệm CPTu có hiệu quả, cần lựa chọn phương pháp xác định các chỉ tiêu phù hợp cho từng vào vận tốc sóng cắt (Vs): loại đất ở khu vực khác nhau. Việc phân loại đất  = 4.17 ln(Vs1) – 4.03 , (1) 0.25 và xác định các chỉ tiêu cơ học của đất từ thí trong đó: Vs1 = Vs (pa/'vo) ; nghiệm này đã được giới thiệu trong các bài báo pa - áp suất khí quyển; đã đăng ([1], [2], [3], [4]). Nội dung bài báo này 'vo - áp lực địa tầng hiệu quả. giới thiệu các phương pháp xác định các chỉ Khi sử dụng biểu thức 1, cần phải biết Vs tiêu vật lý và động học của đất từ kết quả thí và Ropertson (2009) đã đưa ra các liên hệ xác nghiệm CPTu. định Vs theo kết quả xuyên cho mọi loại đất. 2. Các phương pháp xác định chỉ tiêu vật lý và Mặc dù vậy, phương pháp này cũng không tiện động học của đất từ kết quả thí nghiệm CPTu sử dụng. 37
2. §Êt qu¸ §Êt qu¸ cè kÕt §Êt cè kÕt th«ng §Êt dÎo thÊp vµ cè kÕt th•êng sÐt nh¹y Hình 1. Biểu đồ xác định  của Larsson và Mulabdic (1991) Hình 2. Phân loại đất theo Robertson (1991) Bảng 1. Dự tính khối lượng thể tích của đất () theo loại đất theo Lunne (1997) Vùng Loại đất Vùng Loại đất Vùng Loại đất 1 Đất loại sét nhạy 5 Bụi pha sét đến sét pha bụi 9 Cát 2 Đất hữu cơ 6 Bụi pha cát đến bụi pha sét 10 Cát lẫn cuội sỏi đến cát 3 Sét 7 Cát pha bụi đến bụi pha cát 11 Sét trạng thái rất cứng 4 Sét pha bụi đến sét 8 Cát đến cát pha bụi 12 Cát đến cát pha sét Loại đất 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12  (kN/m3) 17,5 12,5 17,5 18,0 18,0 18,0 18,5 19,0 19,5 20,0 20,5 19,0 Gần đây (2010), Ropertson và Cabal [6] đã đề nghị xác định c và OCR theo các biểu dựa vào những kết quả nghiên cứu mới của thức sau: mình đã đưa ra biểu thức xác định  theo qt và σc = k(qt– σv0) , (3) tỷ sức kháng xuyên Fr: OCR = k[(qt– σv0)/σ'v0] , (4) nc = 0,27 [log Fr] + 0,36 [log(qt/pa)] +1,236, trong đó: v0, 'v0 - áp lực địa tầng và áp (2) lực địa tầng hiệu quả; trong đó: nc - khối lượng riêng của nước k - hệ số thực nghiệm phụ thuộc vào loại 2.1.2. Xác định áp lực tiền cố kết (c) và hệ số đất, k = 0,2 - 0,5. Nghiên cứu gần đây (2005) quá cố kết (OCR) của Mayne đối với đất loại sét thì k = 0,33. Hệ số quá cố kết (OCR) của đất là tỷ số 2.1.3. Xác định hệ số áp lực đất tĩnh (Ko) giữa áp lực tiền cố kết (c) và áp lực địa tầng Hệ số áp lực đất tĩnh hay hệ số áp lực hông hiệu quả 'v0. OCR và c là những chỉ tiêu quan của đất ở điều kiện ổn định (Ko) được định trọng cho lựa chọn sơ đồ thí nghiệm, sơ đồ tính nghĩa bằng tỷ số giữa ứng suất hiệu quả theo toán và thiết kế. Wroth (1984) và Mayne(1991) phương ngang và phương thẳng đứng 38
3. Ko = 'h0/'v0. Theo Brooker và Ireland (1965) trong đó a là biên độ ứng suất kéo nén trung thì có thể xác định Ko theo biểu đồ hình 3. bình gây ra hoá lỏng đất. Theo Seed và Alba [8], có thể xác định CSR dựa vào thí nghiệm xuyên và thành phần hạt (% hạt mịn hoặc đường kính hạt chiếm 50% - D50) như hình 4. CSR Ip Hình 3. Xác định Ko theo chỉ số dẻo Ip và OCR (Brooker và Ireland, 1965) 2.2. Xác định một số chỉ tiêu động học 2.2.1. Xác định vận tốc sóng cắt (Vs) Vận tốc sóng cắt Vs là một chỉ tiêu động q /p n a học quan trọng cho thiết kết công trình có tải Hình 4. Liên hệ giữa giới hạn hoá lỏng động hoặc thiết kế kháng chấn cho nhà cao (độ bền) với (qn/pa) và thành phần hạt tầng. Nếu biết được Vs, có thể tính được môđun 3. Một số kết quả nghiên cứu thực nghiệm ở trượt động (Gd) theo biểu thức:  khu vực đồng bằng Bắc Bộ Gd = .Vs2 , (5) g Cơ sở tài liệu được thu thập từ kết quả thí trong đó, g - gia tốc trọng trường. nghiệm CPTu và các kết quả thí nghiệm khác ở Dựa vào kết quả thí nghiệm CPTu, có thể 5 địa điểm mà tác giả trực tiếp triển khai: xác định Vs theo các liên hệ sau: - Dự án công viên Yên Sở - Thanh Trì - Hà - Theo Hegazy & Mayne (1995), với mọi Nội: 5 hố xuyên sâu 30m; loại đất: - Xã Đại Áng - Thanh Trì - Hà Nội (theo đề 1,67 0,3 Vs = [10,1 lg (qt) – 11,4] [100 fs/qt] . tài cấp bộ mã số B2007-02-42-TĐ): 2 hố xuyên (6) sâu 30m; - Theo Mayne (2006), với mọi loại đất: - Dự án Hải Phòng Shipyard - Thuỷ Vs = 118,8 lg (fs) + 18,5 . (7) Nguyên - Hải Phòng: 4 hố sâu 32m; - Theo Baldi và nnk., (1989) đối với đất cát: - Dự án Đình Vũ Polyeste, KCN Đình Vũ - 0,13 0,27 Vs = 277 (qt) (σ’vo) . (8) Hải Phòng: 6 hố xuyên sâu 35m; - Theo Mayne & Rix (1995) đối với đất sét: - Dự án Nhiệt điện Thái Bình 1, tỉnh Thái 0,627 Vs = 1,75 (qt) . (9) Bình: 9 hố sâu 35m. trong đó, qt, fs tính theo đơn vị Mpa ở biểu thức Thiết bị xuyên tĩnh có đo áp lực nước lỗ (7), (8) và kPa ở các biểu thức (6), (9). rỗng được sử dụng là loại Penetrometer 100kN- 2.2.2. Xác định tỷ số ứng suất động (Cyclic TW (hãng GeoMil - Hà Lan) của phòng thí Stress Ratio, CSR) nghiệm Địa kỹ thuật công trình - trường Đại Hệ số ứng suất động (CSR hoặc SR) là một học Mỏ - Địa chất. Kích thuỷ lực có công suất chỉ tiêu quan trọng khi nghiên cứu tính hoá lỏng tối đa 10 tấn (100kN). Mũi xuyên là loại 10cm2. hay độ bền động. CSR được định nghĩa bằng tỷ Tín hiệu truyền từ mũi xuyên lên bộ dữ liệu số giữa biên độ ứng suất cắt gây ra hoá lỏng bằng dây dẫn. Vị trí đo áp lực nước lỗ rỗng là vị (Cyclic) với áp lực tiền cố kết (c): trí đo u2 (ngay sau mũi xuyên). CSR = Cyclic/c = a/2c , (15) 39
4. Đây là loại máy xuyên hiện đại, có có mũi Bảng 2 là kết quả thí nghiệm CPTu ở các côn cố định, độ chính xác cao, có thể xác định độ sâu có lấy mẫu thí nghiệm và các bảng 3, 4 nhiều thông số như sức kháng xuyên đầu mũi là kết quả xác định một số chỉ tiêu theo thí (qc), ma sát thành đơn vị (fs), tỷ sức kháng nghiệm trong phòng và theo kết quả CPTu. xuyên (Fr), áp lực nước lỗ rỗng (u) và một số Trong đó, hệ số k được chọn là 0.25 với đất đặc trưng thấm của đất trong quá trình xuyên yếu; 0,2 với đất dẻo mềm và 0,1 với đất dẻo cùng với thông số khác như độ nghiêng, cao độ, cứng và cát khi xác định các chỉ tiêu OCR và áp toạ độ của mũi xuyên tại điểm xuyên. Chi tiết lực tiền cố kết c. về phương pháp và thiết bị đã được trình bày Từ các số liệu biểu diễn ở hai bảng 3 và 4, trong các bài báo đã đăng [1], [2]. có thể đưa ra một số nhận xét như sau: Quá trình thí nghiệm xuyên tĩnh được thực - Khi xác định khối lượng thể tích tự nhiên hiện theo quy định trong 22 TCN 317- 2004 và của đất yếu, phương pháp của Lunne (bảng 1) ASTM D5778- 98. Khi thí nghiệm, các tín hiệu thường cho kết quả lớn hơn so với thí nghiệm từ đầu đo được truyền liên tục lên bộ xử lý và chuyển thành tín hiệu số rồi được ghi lại bằng trong phòng, còn phương pháp của Larsson phần mềm trên máy vi tính dưới dạng biểu đồ (hình 1) và Roperson (công thức 2) cho kết quả và bảng số liệu. nhỏ hơn; với đất ở trạng thái dẻo mềm, dẻo 3.1. Xác định một số chỉ tiêu vật lý cứng phương pháp của Lunne và Larsson cho Để lựa chọn phương pháp phù hợp cho loại kết quả tương đối phù hợp. đất khu vực nghiên cứu, chúng tôi tiến hành - Xác định c và OCR với hệ số k = 0,25 phân tích số liệu xuyên và thí nghiệm trong cho đất yếu và k = 0,1 cho sét dẻo cứng là khá phòng ở cùng vị trí theo tài liệu của các hố phù hợp. Với đất ở trạng thái dẻo mềm chưa có xuyên cạnh hố khoan (Hố xuyên PZ1 ở Yên Sở số liệu để so sánh. và hố xuyên CPTu2 ở Thuỷ Nguyên). Bảng 2. Kết quả thí nghiệm CPTu ở các độ sâu có lấy mẫu thí nghiệm Địa Độ sâu Các thông số thí nghiệm CPTu điểm thí Sức kháng Sức kháng xuyên Tỷ sức Tỷ số áp lực nghiệm xuyên đầu đầu mũi hiệu chỉnh Ma sát thành kháng nước lỗ rỗng (m) mũi qc (MPa) qt (MPa) đơn vị fs (MPa) xuyên Fr Bq - 3,0 0,34 0,34 0,001 0,16 -0,06 5,0 0,52 0,52 0,018 3,44 -0,08 7,0 0,47 0,50 0,007 1,51 0,26 Yên Sở Yên - 9,0 0,47 0,51 0,012 2,58 0,29 11,5 0,56 0,61 0,002 0,41 0,38 14,5 1,07 1,11 0,004 0,34 0,06 17,5 1,79 1,81 0,021 1,17 -0,04 Thanh Hà Trì, Nội 20,5 2,73 2,74 0,027 0,99 -0,05 Hố xuyên PZ1 29,5 1,08 1,21 0,015 1,39 0,56 2,0 0,33 0,34 0,004 1,25 0,09 4,0 0,37 0,38 0,002 0,63 0,07 Hải 6,0 0,65 0,66 0,012 1,91 0,02 8,0 0,56 0,57 0,005 0,87 0,01 dự án - 10,2 2,09 2,10 0,014 0,69 -0,01 15,0 4,29 4,32 0,012 0,27 0,01 18,0 1,08 1,11 0,012 1,12 0,01 21,0 1,20 1,38 0,016 1,35 0,77 Phòng Shipyard 23,0 1,11 1,25 0,014 1,21 0,59 Hố xuyên CPTu2 25,0 1,84 1,93 0,041 2,23 0,20 33,5 10,41 10,43 0,123 1,18 -0,02 40
5. Bảng 3. Kết quả xác định một số chỉ tiêu vật lý của đất theo thí nghiệm trong phòng và CPTu ở khu vực Yên Sở, Hà Nội (Theo tài liệu hố khoan BH P1 và hố xuyên PZ1) Theo thí nghiệm trong Theo kết quả thí nghiệm CPTu phòng Khối lượng thể tích tự Áp nhiên tính theo Độ Khối Chỉ lực Áp lực sâu Tên đất lượng Hệ số tiền tiền cố Hệ số (m) thể tích số dẻo cố kết kết c Ko tn  OCR  Ip (g/cm3) c (Mpa) (Mpa) Lunne Ropertson Cabal & Larsson 3 39,4 1,52 0,048 1,75 1,21 1,47 1,8 0,06 0,75 5 Sét màu xám 22,1 1,65 1,75 1,64 1,47 1,8 0,09 0,60 7 đen, dẻo chảy 20,7 1,65 0,093 1,75 1,54 1,53 1,2 0,08 0,55 9 29,1 1,6 1,75 1,60 1,54 0,9 0,07 0,50 11.5 Bùn sét pha, 16,6 1,68 1,75 1,41 1,57 0,8 0,08 0,50 14.5 xám đen 12,9 1,7 1,80 1,49 1,70 1,4 0,11 0,50 17.5 Sét màu xám 17,2 1,85 1,85 1,75 1,80 2,1 0,10 0,70 20.5 nâu, dẻo cứng 17,8 1,87 0,125 18,5 1,78 1,86 2,9 0,13 0,75 Sét pha, dẻo 29.5 mềm 11,0 1,83 1,80 1,66 1,70 0,6 0,10 0,40 Bảng 4. Kết quả xác định một số chỉ tiêu vật lý của đất theo thí nghiệm trong phòng và CPTu ở khu vực Thuỷ Nguyên, Hải Phòng (Theo tài liệu hố khoan HKS2 và hố xuyên CPTu2) Theo thí nghiệm trong Theo kết quả thí nghiệm CPTu phòng Khối lượng thể tích tự nhiên tính theo Áp Độ Khối Áp lực Tên đất lực sõu Chỉ số lượng thể Hệ số tiền cố Hệ số tiền cố dẻo Ip OCR Ko tích tn  kết c kết c 3 (g/cm ) (Mpa) (Mpa) Lunne Ropertson & Cabal Larsson 2 Sét, xám đen, 22,0 1,72 0,065 1,75 1,45 1,47 2,4 0,06 0,75 4 dẻo chảy 21,0 1,77 1,75 1,39 1,47 1,6 0,06 0,60 6 Sét pha xen kẹp 17,0 1,75 0,073 1,80 1,61 1,51 2,0 0,11 0,70 cát, xám nâu, 8 dẻo chảy 15,0 1,85 0,080 1,80 1,49 1,49 1,2 0,09 0,50 10.2 Cát bụi, xám 1,80 1,67 1,86 4,4 0,38 0,85 15 ghi 1,85 1,67 1,86 6,6 0,81 18 1,80 1,63 1,7 1,1 0,16 21 Sét lẫn hữu cơ, 26,5 1,77 1,75 1,68 1,72 1,2 0,20 0,60 xám đen, dẻo 23 mềm 18,0 1,80 1,75 1,65 1,72 0,9 0,17 0,60 25 17,6 1,83 1,80 1,79 1,86 1,5 0,30 Sét pha, xám 33.5 1,93 1,95 1,98 - 7,5 1,97 nâu, dẻo cứng 41
6. 3.2. Xác định một số chỉ tiêu động học Sử dụng biểu thức (9) và biểu đồ hình 3 xác định được các chỉ tiêu Vs, Gd và CSR. Kết quả tính toán được đưa ra ở bảng 5. Do chưa có số liệu tương ứng để đánh giá so sánh nên kết quả này đưa ra chỉ mang tính chất tham khảo. Bảng 5. Kết quả xác định Vs và CSR theo thí nghiệm CPTu Áp Độ Sức kháng lực Sức kháng Môđun Giá Vận tốc Tỷ số sâu xuyên hiệu địa xuyên trượt trị sóng cắt ứng suất Địa điểm Loại đất lớp chỉnh, tầng thực động thống Vs động đất q vo q G kê t n (m/s) d CSR (m) (Mpa) (Mpa) (Mpa) (Mpa) Sét lẫn hữu TB 15 0,63 0,26 0,37 99,6 18,2 0,1 cơ, xám đen, Max 0,99 dẻo chảy Min 0,12 Sét màu xám TB 18 1,38 0,32 1,06 162,8 48,6 0,1 KCN nâu, dẻo Max 2,74 Đình Vũ mềm Min 0,77 Sét pha màu TB 26 5,14 0,46 4,69 371,4 253,1 0,2 xám vàng, Max 11,21 dẻo cứng Min 1,75 TB 3 0,36 0,05 0,31 70,1 9,0 0,1 Sét, xám đen, Max 0,58 Hải dẻo chảy Min 0,24 Phòng TB Shipyard Sét pha xen 8 0,62 0,14 0,48 98,6 17,8 <0,1 kẹp cát, xám Max 0,66 nâu, dẻo chảy Min 0,34 Bùn sét lẫn TB 7 0,38 0,12 0,26 72,5 9,6 0,1 hữu cơ, xám Max 1,25 Đại áng, đen Min 0,31 Thanh TB Trì Bùn sét pha, 20 0,87 0,35 0,52 121,9 27,2 <0,1 lẫn hữu cơ, Max 1,33 xám đen Min 0,59 TB 6 0,54 0,11 0,43 90,4 15 0,1 Sét màu xám Max 1,33 Công đen, dẻo chảy Min 0,39 viên Yên TB 13 0,67 0,23 0,44 103,5 19,66 <0,1 Sở Bùn sét pha, Max 0,79 xám đen Min 0,58 TB 9 0,65 0,16 0,49 101,6 18,94 0,1 Sét pha dẻo Max 1,8 Nhiệt chảy điện Min 0,41 Thái TB 18 0,93 0,32 0,61 127,1 29,64 0,1 Bình 1 Sét dẻo chảy Max 3,21 Min 0,74 42
7. 4. Nhận xét và kiến nghị [2]. Nguyễn Văn Phóng, Tạ Đức Thịnh, 2010. Sử dụng kết quả thí nghiệm CPTu cho phép Bước đấu xác định hệ số cố kết ngang của một xác định một số chỉ tiêu cơ lý và động học của số loại đất yếu phân bố phổ biến ở đồng bằng đất nhanh chóng và liên tục. Ở giai đoạn thiết kế Bắc Bộ bằng thiết bị CPTu. Tạp chí Khoa học sơ bộ, có thể xác định các chỉ tiêu vật lý của đất kỹ thuật Mỏ - Địa chất, số 31. theo các phương pháp được kiến nghị như sau: [3]. Lê Trọng Thắng, Nguyễn Văn Phóng, 2010. - Xác định khối lượng thể tích tự nhiên theo Xác định sức kháng cắt không thoát nước của phương pháp của Larsson (biểu đồ hình 1) cho đất yếu bằng các thí nghiệm hiện trường. Tuyển đất yếu, với loại đất khác có thể sử dụng tập báo cáo HNKH lần thứ 19, trường ĐH Mỏ - phương pháp Lunne (bảng 1); Địa chất. - Xác định áp lực tiền cố kết c với đất yếu [4]. Lê Trọng Thắng, Nguyễn Văn Phóng, nên chọn k = 0.2 – 0.25; 2011. Phân loại đất bằng thí nghiệm xuyên tĩnh - Với các loại đất và chỉ tiêu cơ lý khác, có đo áp lực nước lỗ rỗng CPTu. Tạp chí Khoa chưa có cơ sở thực nghiệm để đánh giá nên học kỹ thuật Mỏ - Địa chất, số 31. được xem như số liệu tham khảo và cần nghiên [5]. POWELL J.J.M., LUNNE T., 2005. Use of cứu tiếp, đặc biệt là các chỉ tiêu động học. CPTu data in Clays/fine grained soils, Studia Ở giai đoạn thiết kế kỹ thuật, cần thiết phải Geotechnica et Mechanica, Vol. XXVII, No. 3– tiến hành đồng bộ một số hố xuyên, khoan cạnh 4, pp. 53-57. nhau và kết hợp với các phương pháp thí [6]. Robertson, P. K., Cabal K.L, 2010. nghiệm khác để xác định phương pháp và hệ số Estimating soil unit weight from CPT. Journal thực nghiệm cho vị trí xây dựng cụ thể. of Geotechnical Engineering, ASCE. [7]. Mayne PW, Rix GJ., 1993. Gmax-qc TÀI LIỆU THAM KHẢO Relationships for Clays. Geotechnical Testing [1]. Nguyễn Văn Phóng, Tạ Đức Thịnh, 2008. Journal, Vol. 16 Xác định các đặc trưng cơ học của đất yếu bằng [8]. Seed, H.B and Alba, P, 1986. Use of SPT thí nghiệm xuyên tĩnh có đo áp lực nước lỗ rỗng and CPT Tests for Evaluating the liquefaction CPTu”, Tuyển tập báo cáo HNKH lần thứ 18, Resistance of Sands. ASCE, NewYork. trường ĐH Mỏ - Địa chất. SUMMARY Determination of some physical and dynamical properties of clayey soils distribution in Bac Bo delta by piezocone penetration test (CPTu) Nguyen Van Phong, University of Mining and Geology This paper presents the method of determining unit weight (), stress history (c), overconsolidation ratio (OCR), pressure coefficient (Ko), the cyclic modulus (Gd) and the cyclic stress ratio (CSR) in accordance with the CPTu results; simultaneously applied to clayey soils are distributed in Thanh Tri (Hanoi), Thuy Nguyen, Dinh Vu, (Hai Phong) and Thai Binh I Thermal power project. Initial results show that: determining unit weight by Larson method is suitable for soft soil; With soft soil k = 0,25; Gd =9 – 30Mpa; CSR = 0,1; With stiff soil, k = 0,1; Gd >200Mpa; CSR = 0,2. 43