›
›

Khóa luận Nghiên cứu, tính toán thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho khu tái định cư 1000 dân - Võ Thị Hải Hà

pdf 49 trang huongle 1310
Download
Bạn đang xem 20 trang mẫu của tài liệu "Khóa luận Nghiên cứu, tính toán thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho khu tái định cư 1000 dân - Võ Thị Hải Hà", để tải tài liệu gốc về máy bạn click vào nút DOWNLOAD ở trên

Tài liệu đính kèm:

  • pdfkhoa_luan_nghien_cuu_tinh_toan_thiet_ke_he_thong_xu_ly_nuoc.pdf

Nội dung text: Khóa luận Nghiên cứu, tính toán thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho khu tái định cư 1000 dân - Võ Thị Hải Hà

  1. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Lời cảm ơn Lời đầu tiên cho phép em được bày tỏ sự biết ơn sâu sắc của mình tới Thạc sĩ Nguyễn Xuân Hải, người thầy đã tận tình hướng dẫn, chỉ dạy, quan tâm, giúp đỡ em trong suốt thời gian học tập và thời gian làm khóa luận vừa qua. Đồng thời em xin chân thành cảm ơn các thầy cô giáo nói chung và các thầy cô trong Tổ bộ môn Môi trường trường Đại học Dân lập Hải Phòng nói riêng, em xin chân thành cảm ơn các thầy cô đã tạo điều kiện cho em có cơ hội học tập và hoàn thành khóa học của mình. Em xin chân thành cảm ơn ! Hải Phòng ngày 18 tháng 11 năm 2011 Sinh viên Võ thị Hải Hà Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 1
  2. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Mục lục Lời cảm ơn 1 Các chữ viết tắt 4 LỜI MỞ ĐẦU 5 CHƢƠNG I. TỔNG QUAN VỀ NƢỚC THẢI SINH HOẠT VÀ CÁC PHƢƠNG PHÁP XỬ LÝ NƢỚC THẢI SINH HOẠT 6 1. Nƣớc thải sinh hoạt 6 1.1. Nguồn gốc nước thải sinh hoạt 6 1.2. Thành phần và đặc tính nước thải sinh hoạt 6 1.3. Tác hại đến môi trường 7 2. Các phƣơng pháp xử lý nƣớc thải sinh hoạt 7 2.1. Xử lý cơ học 7 2.2. Keo tụ 9 2.3. Xử lý sinh học 10 2.4. Khử trùng 13 CHƢƠNG II. QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ VÀ THUYẾT MINH HỆ THỐNG 14 1. Cơ sở lựa chọn công nghệ xử lý 14 2. Sơ đồ và thuyết minh quy trình công nghệ 17 2.1 Sơ đồ công nghệ xử lý 17 2.2. Thuyết minh quy trình công nghệ 18 CHƢƠNG III. XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ TÍNH TOÁN 21 1. Xác định lưu lượng nước thải 21 2. Tính toán cụ thể các công trình trong hệ thống xử lý nước thải 23 2.1. Song chắn rác 23 2.3. Bể điều hòa 28 2.4. Bể Aeroten 29 2.5. Bể lắng 2 33 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 2
  3. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2.6. Bể khử trùng 36 2.7. Bể xử lý bùn 40 3. Các sự cố và cách khắc phục các sự cố trong quá trình vận hành bể 43 3.1. Song chắn rác 43 3.2. Bể lắng cát 43 3.3. Bể điều hòa . 43 3.4. Bể Aeroten 43 3.5. Bể lắng 2 46 KẾT LUẬN 48 Tài liệu tham khảo 49 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 3
  4. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Các chữ viết tắt BOD : Nhu cầu oxy sinh hóa. COD : Nhu cầu oxy hóa học. SS : Chất rắn lơ lửng . QCVN : Quy chuẩn Việt Nam. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 4
  5. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng LỜI MỞ ĐẦU Nước - nguồn tài nguyên vô cùng quý giá nhưng không phải vô tận. Mặc dù lượng nước chiếm hơn 97% bề mặt trái đất nhưng lượng nước có thể dùng cho sinh hoạt và sản xuất rất ít, chỉ chiếm khoảng 3%. Nhưng hiện nay nguồn nước này đang bị ô nhiễm trầm trọng do nhiều nguyên nhân mà nguyên nhân chính là do hoạt động sản xuất và ý thức của con người. Cùng với sự phát triển vượt bậc của nền kinh tế thị trường các nhà máy, khu công nghiệp được xây dựng ngày càng nhiều, trong tình hình đó các khu tái định cư được hình thành. Các khu tái định cư được xây dựng lên với mực đích ổn định đời sống cho người dân nhưng theo nhìn nhận hiện tại chất lượng các khu tái định cư còn nhiều hạn chế : chất lượng thấp, cơ sở hạ tầng thiếu đồng bộ, không được quản lý chặt chẽ và nhất là hầu hết các khu tái định cư đều không có hệ thống xử lý nước thải trước khi thải ra sông hồ dẫn tới việc gây ô nhiễm môi trường nước ngày càng nghiêm trọng. Với hiện trạng như vậy, để giảm thiểu ô nhiễm nguồn nước cũng như đáp ứng nhu cầu sống và sinh hoạt cho người dân ở các khu tái định cư cần phải thiết kế một hệ thống xử lý nước thải có qui mô tốt, công suất cao. Trên thực tế đó em xin được tiến hành “ Nghiên cứu, tính toán thiết kế hệ thống xử lý nước thải cho khu tái định cư 1000 dân ”. Mục đích của đồ án là vận dụng những kiến thức đã học để áp dụng vào thiết kế thực tế. Với trình độ, kinh nghiệm và thời gian còn nhiều hạn chế nên không tránh khỏi những thiếu sót. Em rất mong nhận được sự chỉ bảo, góp ý của các thầy cô và các bạn. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 5
  6. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng CHƢƠNG I. TỔNG QUAN VỀ NƢỚC THẢI SINH HOẠT VÀ CÁC PHƢƠNG PHÁP XỬ LÝ NƢỚC THẢI SINH HOẠT 1. Nƣớc thải sinh hoạt 1.1. Nguồn gốc nước thải sinh hoạt Nước thải sinh hoạt là nước được thải bỏ sau khi sử dụng cho các mục đích sinh hoạt của cộng đồng: tắm, giặt giũ, tẩy rửa, vệ sinh cá nhân Chúng thường được thải ra từ các căn hộ, cơ quan, trường học, bệnh viện, chợ và các công trình công cộng khác. Lượng nước thải sinh hoạt của một khu dân cư phụ thuộc vào dân số, vào tiêu chuẩn cấp nước và đặc điểm của hệ thống thoát nước. Tiêu chuẩn cấp nước sinh hoạt cho một khu dân cư phụ thuộc vào khả năng cung cấp nước của các nhà máy nước hay các trạm cấp nước hiện có. Các trung tâm đô thị thường có tiêu chuẩn cấp nước cao hơn so với các vùng ngoại thành và nông thôn do đó lượng nước thải sinh hoạt tính trên một đầu người cũng có sự khác biệt giữa thành thị và nông thôn. Nước thải sinh hoạt của các trung tâm đô thị thường thoát bằng hệ thống thoát nước dẫn ra các kênh rạch, còn các vùng ngoại thành và nông thôn do không có hệ thống thoát nước thường được tiêu thoát tự nhiên vào các ao hồ hoặc bằng biện pháp tự thấm. 1.2. Thành phần và đặc tính nước thải sinh hoạt Thành phần nước thải sinh hoạt gồm 2 loại : + Nước thải nhiễm bẩn do bài tiết của con người từ các phòng vệ sinh + Nước thải nhiềm bẩn do các chất thải sinh hoạt: cặn bã từ nhà bếp, các chất tẩy rửa Nước thải sinh hoạt chứa nhiều chất hữu cơ dễ bị phân hủy sinh học ngoài ta còn chứa cả các thành phần vô cơ, vi sinh vật và vi trùng gây bệnh rất nguy hiểm. Chất hữu cơ chứa trong nước thải bao gồm các hợp chất như protein(40- 50%); hydrat cacbon(40-50%).Nồng độ chất hữu cơ trong nước thải sinh hoạt Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 6
  7. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng dao động trong khoảng 150-450mg/l theo trọng lượng khô. Có khoảng 20-40% chất hữu cơ khó bị phân hủy sinh học. Ở những khu dân cư đông đúc, điều kiện vệ sinh thấp kém nước thải sinh hoạt không được xử lý thích đáng là một trong những nguồn gây ô nhiềm môi trường nghiêm trọng. 1.3. Tác hại đến môi trường Tác hại đến môi trường của nước thải do các thành phần ô nhiễm tồn tại trong nước thài gây ra. + COD, BOD: gây thiếu hụt oxi của nguồn tiếp nhận dẫn đến ảnh hưởng đến hệ sinh thái môi trường nước, nếu ô nhiễm quá mức điều kiện yếm khí có thể hình thành. Trong quá trình phân hủy yếm khí sẽ sinh ra các sản phẩm H2S; NH3; CH4 làm cho nước có mùi hôi, giảm pH của môi trường. + SS: lắng đọng ở nguồn tiếp nhận gây điều kiện yếm khí. + Vi trùng gây bệnh: gây ra các bệnh lan truyền bằng đường nước như tiêu chảy, ngộ độc thức ăn + Hàm lượng N, P: Nếu nồng độ trong nước quá cao dẫn đến hiện tượng phú dưỡng( sự phát triển bùng phát của các loại tảo làm nồng độ oxi trong nước thấp làm các sinh vật trong nước không thể sinh tồn) + Dầu mỡ: gây mùi và ngăn cản sự khuếch tán oxi trên bề mặt. + Màu nước: gây mất mỹ quan. 2. Các phƣơng pháp xử lý nƣớc thải sinh hoạt 2.1. Xử lý cơ học Xử lý cơ học là nhằm loại bỏ các tạp chất không hòa tan chứa trong nước thải và được thực hiện ở các công trình xử lý: song chắn rác, bể lắng cát, bể lắng, bể lọc các loại. Song chắn rác : Làm nhiệm vụ loại bỏ các loại rác thải có kích thước lớn như rác, vỏ đồ hộp, gỗ Mục đích của quá trình là loại tất cả các tạp vật có thể gây ra sự cố trong quá trình vận hành hệ thống xử lý nước thải như làm tắc bơm, đường ống. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 7
  8. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Đây là bước quan trọng để đảm bảo an toàn và điều kiện làm việc thuận lợi cho cả hệ thống xử lý nước thải. Bể lắng cát: Bể lắng cát nhằm loại bỏ cát, sỏi, đá dăm, các loại xỉ khỏi nước thải. Trong nước thải, bản thân cát không độc hại nhưng sẽ ảnh hưởng đến khả năng hoạt động của các công trình và thiết bị trong hệ thống như ma sát làm mòn các thiết bị cơ khí, lắng cặn trong các kênh hoặc ống dẫn, làm giảm thể tích hữu dụng của các bể xử lý và tăng tần số làm sạch các bể này. Vì vậy trong các trạm xử lý nhất thiết phải có bể lắng cát. Bể lắng cát thường được đặt phía sau song chắn rác và trước bể lắng sơ cấp. Đôi khi người ta đặt bể lắng cát trước song chắn rác, tuy nhiên việc đặt sau song chắn có lợi cho việc quản lý bể lắng cát hơn. Các loại bể lắng cát : - Bể lắng cát theo chiều chuyển động ngang của dòng chảy - Bể lắng cát thổi khí - Bể lắng cát có dòng chảy xoáy Bể lắng sơ cấp : Để giữ lại các chất hữu cơ không tan trong nước thải trước khi cho nước thải vào các bể xử lý sinh học người ta dùng bể lắng sơ cấp. Bể lắng sơ cấp dùng để loại bỏ các chất rắn có khả năng lắng (tỉ trọng lớn hơn tỉ trọng của nước) và các chất nổi (tỉ trọng nhẹ hơn tỉ trọng của nước). Nếu thiết kế chính xác bể lắng sơ cấp có thể loại được 50 70% chất rắn lơ lửng, 25 40% BOD của nước thải. Là giai đoạn sửa soạn cho quá trình xử lý sinh học Bể lọc: để tách các loại tạp chất nhỏ ra khỏi nước thải mà bể lắng không lắng được Xử lý cơ học là giai đoạn xử lý sơ bộ trước khi xử lý tiếp theo Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 8
  9. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2.2. Keo tụ Keo tụ là quá trình kết hợp các hạt lơ lửng khi cho các hợp chất cao phân tử vào nước. Quá trình keo tụ diễn ra không chỉ do tiếp xúc trực tiếp mà còn do sự tương tác lẫn nhau giữa các phân tử chất keo tụ bị hấp phụ trên các hạt lơ lửng. Mục đích của phương pháp là nhằm loại bỏ các hạt chất rắn khó lắng, cải thiện hiệu suất lắng của bể lắng. Cấu tạo của bể keo tụ là loại bể lắng cơ học thông thường, nhưng trong quá trình vận hành, chúng ta thêm vào một số chất keo tụ như phèn nhôm, polymere để tạo điều kiện cho quá trình keo tụ và tạo bông cặn để cải thiện hiệu suất lắng. Quá trình tạo bông cặn có thể đơn giản hoá trong hình dưới đây. Hình 1.1: Quá trình tạo bông cặn Các chất thường dùng cho quá trình keo tụ là muối sắt và muối nhôm. Các chất thường dùng để tạo bông cặn là polyacrilamids. Nếu kết hợp với các loại muối kim loại sẽ cho hiệu suất tốt hơn. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 9
  10. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2.3. Xử lý sinh học Xử lý sinh học là phương pháp xử lý nước thải dựa trên khả năng của vi sinh vật. Phương pháp này được ứng dụng để loại các chất hữu cơ hòa tan và một số chất hữu cơ ra khỏi nước thải. Có hai phương pháp xử lý sinh học là hiếu khí và yếm khí. + Phương pháp hiếu khí: dựa vào việc sử dụng nhóm vi sinh vật hiếu khí. Trong xử lý hiếu khí các vi sinh vật được cất giữ trong bùn hoạt tính hoặc trong màng sinh học. Để thiết kế và vận hành một bể xử lý sinh học có hiệu quả chúng ta phải nắm vững các kiến thức sinh học có liên quan đến quá trình xử lý. Trong các bể xử lý sinh học các vi khuẩn đóng vai trò quan trọng hàng đầu vì nó chịu trách nhiệm phân hủy các thành phần hữu cơ trong nước thải. Trong các bể bùn hoạt tính một phần chất thải hữu cơ sẽ được các vi khuẩn hiếu khí và hiếu khí không bắt buộc sử dụng để lấy năng lượng để tổng hợp các chất hữu cơ còn lại thành tế bào vi khuẩn mới. Vi khuẩn trong bể bùn hoạt tính thuộc các giống Pseudomonas, Zoogloea, Achromobacter, Flavobacterium, Nocardia, Bdellovibrio, Mycobacterium và hai loại vi khuẩn nitrát hóa là Nitrosomonas và Nitrobacter. Ngoài ra còn có cácloại hình sợi như Sphaerotilus, Beggiatoa, Thiothrix, Lecicothrix và Geotrichum. Ngoài các vi khuẩn các vi sinh vật khác cũng đóng vai trò quan trọng trong các bể bùn hoạt tính. Ví dụ như các nguyên sinh động vật và Rotifer ăn các vi khuẩn làm cho nước thải đầu ra sạch hơn về mặt vi sinh. Khi bể xử lý được xây dựng xong và đưa vào vận hành thì các vi khuẩn có sẵn trong nước thải bắt đầu phát triển theo chu kỳ phát triển của các vi khuẩn trong một mẻ cấy vi khuẩn. Trong thời gian đầu, để sớm đưa hệ thống xử lý vào hoạt động ổn định có thể dùng bùn của các bể xử lý đang hoạt động gần đó cho thêm vào bể mới như là một hình thức cấy thêm vi khuẩn cho bể xử lý. Chu kỳ phát triển của các vi khuẩn trong bể xử lý bao gồm 4 giai đoạn: Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 10
  11. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Giai đoạn chậm (lag-phase): xảy ra khi bể bắt đầu đưa vào hoạt động và bùn của các bể khác được cấy thêm vào bể. Đây là giai đoạn để các vi khuẩn thích nghi với môi trường mới và bắt đầu quá trình phân bào. Giai đoạn tăng trưởng (log-growth phase): giai đoạn này các tế bào vi khuẩn tiến hành phân bào và tăng nhanh về số lượng. Tốc độ phân bào phụ thuộc vào thời gian cần thiết cho các lần phân bào và lượng thức ăn trong môi trường. Giai đoạn cân bằng (stationary phase): lúc này mật độ vi khuẩn được giữ ở một số lượng ổn định. Nguyên nhân của giai đoạn này là (a) các chất dinh dưỡng cần thiết cho quá trình tăng trưởng của vi khuẩn đã bị sử dụng hết, (b) số lượng vi khuẩn sinh ra bằng với số lượng vi khuẩn chết đi. Giai đoạn chết (log-death phase): trong giai đoạn này số lượng vi khuẩn chết đi nhiều hơn số lượng vi khuẩn được sinh ra, do đó mật độ vi khuẩn trong bể giảm nhanh. Giai đoạn này có thể do các loài có kích thườc khả kiến hoặc là đặc điểm của môi trường. Hình 1.2: Các giai đoạn tăng trưởng của vi khuẩn + Phương pháp yếm khí: diễn ra không cần oxi và được sử dụng chủ yếu là để khử chất cặn độc. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 11
  12. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Các hệ thống yếm khí ứng dụng khả năng phân hủy chất hữu cơ của vi sinh vật trong điều kiện không có oxy. Quá trình phân hủy yếm khí chất hữu cơ rất phức tạp liên hệ đến hàng trăm phản ứng và sản phẩm trung gian. Tuy nhiên người ta thường đơn giản hóa chúng bằng phương trình sau đây: Lên men Chất hữu cơ CH4 + CO2 + H2 + NH3 + H2S yếm khí Hỗn hợp khí sinh ra thường được gọi là khí sinh học hay biogas. Thành phần của Biogas như sau: Bàng 1.3: Thành phần của Biogas Methane (CH4) 55 ¸ 65% Carbon dioxide (CO2) 35 ¸ 45% Nitrogen (N2) 0 ¸ 3% Hydrogen (H2) 0 ¸ 1% Hydrogen Sulphide (H2S) 0 ¸ 1% Quá trình phân hủy yếm khí được chia thành 3 giai đoạn chính như sau: Phân hủy các chất hữu cơ cao phân tử. Tạo nên các axít. Tạo methane Trong các bể xử lý sinh học các vi khuẩn đóng vai trò quan trọng hàng đầu vì nó chịu trách nhiệm phân hủy các thành phần hữu cơ trong nước thải. Trong các bể bùn hoạt tính một phần chất thải hữu cơ sẽ được các vi khuẩn hiếu khí và hiếu khí không bắt buộc sử dụng để lấy năng lượng để tổng hợp các chất hữu cơ còn lại thành tế bào vi khuẩn mới. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 12
  13. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2.4. Khử trùng Khử trùng là giai đoạn cuối cùng của công nghệ xử lý nước thải nhằm loại bỏ các vi trùng và virut gây bệnh trước khi xả vào nguồn nước. Nước thải sau khi xử lý bằng phương pháp sinh học còn chứa khoảng 105-106 vi khuẩn/ml. Hầu hết các loại vi khuẩn có trong nước thải không phải là vi trùng gây bệnh nhưng không loại trừ có chứa vi trùng gây bệnh. Nếu xả ra nguồn nước cấp sẽ gây lây lan bệnh rất lớn. Vì vậy phải khử trùng trước khi xả ra ngoài. Để khử trùng nước thải có thể sử dụng clo và các hợp chất chứa clo, có thể tiến hành khử trùng bằng ozon, tai hồng ngoại nhưng cần phải cân nhắc kỹ về mặt kinh tế. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 13
  14. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng CHƢƠNG II. QUY TRÌNH CÔNG NGHỆ VÀ THUYẾT MINH HỆ THỐNG 1. Cơ sở lựa chọn công nghệ xử lý Việc lựa chọn sơ đồ công nghệ xử lý dựa vào các yếu tố cơ bản sau : Công suất của trạm xử lý. Thành phần và đặc tính của nước thải. Mức độ cần thiết xử lý nước thải. Tiêu chuẩn xả nước thải vào các nguồn tiếp nhận tương ứng. Điều kiện mặt bằng và đặc điểm địa chất thủy văn khu vực xây dựng trạm xử lý nước thải. Các chỉ tiêu kinh tế kỹ thuật khác. Nước thải cần xử lý ở đây là nước thải sinh hoạt được thải ra chủ yếu là từ hoạt động sống và sinh hoạt hàng ngày của người dân. Dựa vào bảng 1.6. Thành phần nước thải sinh hoạt trong Giáo trình công nghệ xử lý nước thải của Trần Văn Nhân - Ngô thị Nga . Bảng 2.1: Thành phần nước thải sinh hoạt Các chất Mức độ ô nhiễm Nặng Trung bình Thấp Tổng chất rắn, mg/l 1000 500 200 - chất rắn hòa tan, mg/l 700 350 120 - chất rắn không hòa tan, mg/l 300 150 8 Tổng chất rắn lơ lửng, mg/l 600 350 120 Chất rắn lắng, ml/l 12 8 4 BOD5, mg/l 300 200 100 Oxi hòa tan, mg/l 0 0 0 Tổng Nitơ, mg/l 85 50 25 Nitơ hữu cơ, mg/l 35 20 10 Nitơ amoniac 50 30 25 Nitơ NO2, mg/l 0,1 0,05 0 Nitơ NO3, mg/l 0,4 0,20 0,1 Clorua, mg/l 175 100 15 Độ kiềm, mg CaCo3/l 200 100 50 Chất béo, mg/l 40 20 0 Tổng photpho, mg/l - 8 - Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 14
  15. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Và dựa vào bảng quy chuẩn QCVN14:2008/BTNMT về nước thải sinh hoạt Bảng 2.2: QCVN14:2008/BTNMT Giá trị C TT Thông số Đơn vị A B 1 pH - 5-9 5-9 o 2 BOD5(20 C) mg/l 30 50 3 Tổng chất rắn lơ lửng mg/l 50 100 4 Tổng chất rắn hòa tan mg/l 500 1000 5 Sunfua (tính theo H2S) mg/l 1.0 4.0 6 Amoni (tính theo N) mg/l 5 10 - 7 Nitrat(NO3 )(tính theo N) mg/l 30 50 8 Dầu mỡ động, thực vật mg/l 10 20 9 Tổng các chất hoạt động bề mặt mg/l 5 10 3- 10 Phosphat(PO4 )(tính theo P) mg/l 5 10 11 Tổng Coliforms MPN/100ml 3.000 5.000 Ta có thể chọn : Các thông số nước thải đầu vào : - BOD5 = 200 mg/l - SS = 120 mg/l - COD = 300 mg/l - pH = 7 - Nhiệt độ 20oC - Tổng Nitơ 70 mg/l : Hữu cơ 25 mg/l Amoni tự do 45 mg/l - Tổng Photpho 12 mg/l Hữu cơ 4 mg/l Vô cơ 8 mg/l Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 15
  16. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Yêu cầu nước thải đầu ra : - BOD5 50 mg/l - SS 100 mg/l - pH = 5-9 - - Nitrat( NO3 ) 50 mg/l - - Phosphat( PO4 ) 10 mg/l Từ các số liệu ở trên ta có thể đưa ra phương án xử lý gồm các công đoạn xử lý như sau : Xử lý cơ học : - Song chắn rác - Bể lắng cát - Bể điều hòa Xử lý sinh học : - Bể Aeroten - Bể lắng 2 Khử trùng : - Bể khử trùng Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 16
  17. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2. Sơ đồ và thuyết minh quy trình công nghệ 2.1 Sơ đồ công nghệ xử lý Nước thải Hồ chứa Song chắn rác nước thải Bể lắng cát Bùn Bể điều hòa Bể Aeroten Bùn hoạt tính tuần Bể hoàn nén Bể lắng 2 bùn Nước thải Bể khử trùng Bổ xung Chlorine Bùn thải rắn Nguồn tiếp Chôn lấp nhận Hình 2.3: Sơ đồ quy trình công nghệ xử lý Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 17
  18. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2.2. Thuyết minh quy trình công nghệ Nước thải từ khu dân cư theo mạng lưới thoát nước tập trung lại tại khu vực xử lý nước thải. Đầu tiên, nước thải được đưa qua song chắn rác . Khi qua song chắn rác các thành phần như nhánh cây, gỗ, nhựa, giấy, lá cây sẽ bị giữ lại và được gom thủ công cho vào thùng chứa rác. Nước thải sau khi qua song chắn rác sẽ được đưa sang bể lắng cát . Bể lắng cát có nhiệm vụ loại bỏ cát sỏi có kích thước lớn hơn 0,2 mm và làm giảm cặn lắng trong đường ống, mương dẫn nước thải. Sau đó, nước thải được bơm tới bể điều hòa. Bể điều hòa nước thải có chức năng làm đồng đều nồng độ các chất gây ô nhiễm. Tại đây có hệ thống sục khí để cung cấp O2 để đuổi khí NH3 ,H2S ,NH4 ,CH3SH đồng thời kết hợp với hóa chất để trung hòa nước thải nhằm điều chỉnh pH thích hợp cho quá trình xử lý sau. Nước thải vào bể có pH không ổn định nên tại bể điều hòa có đầu đo pH tự động . pH được điều chỉnh nhờ dung dịch NaOH và dung dịch H2SO4 đặc (98%). pH được điều chỉnh trong khoảng 6,5 – 7,5 vì đây là khoảng pH phù hợp cho vi sinh vật phát triển. Sau khi qua bể điều hòa nồng độ BOD trong nước thải có thể giảm từ 10-15%. Nước thải sau đó sẽ được đưa tới bể xử lý hiếu khí Aeroten. Tại bể Aeroten diễn ra quá trình sinh học hiếu khí được duy trì nhờ không khí cấp từ máy thổi khí. Tại đây các vi sinh vật ở dạng hiếu khí (bùn hoạt tính) sẽ phân hủy các chất hữu cơ còn lại trong nước thải thành các chất vô cơ ở dạng đơn giản như CO2, H2O . Phương trình phản ứng : Chất hữu cơ + vi sinh vật hiếu khí → H2O + CO2 + sinh khối mới + Nguyên lý của quá trình xử lý sinh học hiếu khí là lợi dụng quá trình sống và hoạt động của vi sinh vật hiếu khí để phân hủy chất hữu cơ và một số chất vô cơ có thể chuyển hóa sinh học được có trong nước thải. Đồng thời các vi sinh Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 18
  19. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng vật sử dụng một phần hữu cơ và năng lượng khai thác được từ quá trình oxi hóa để tổng hợp nên sinh khối. Cơ chế của quá trình bao gồm : Oxi hóa các hợp chất hữu cơ không chứa nito : y z y C H O + (x + - )O xCO + H O x y z 4 2 2 2 2 2 Oxi hóa các hợp chất có nito : y z 3 y-3 C H O N + (x + - - )O xCO + ( )H O + NH x y z 4 2 4 2 2 2 2 3 Tổng hợp sinh khối : y z 23 y C H O N + (x + - - )O + NH 2C H NO +(x-10)CO + ( -7)H O x y z 4 2 2 2 3 5 7 2 2 2 2 Phân hủy nội bào : C5H7NO2 + 5O2 5CO2 + 2H2O +NH3 Quá trình nitrat hóa : + - - NH3(NH4 ) NO2 NO3 Quá trình phản nitrat hóa : - - NO3 NO2 N2 Oxi hóa các hợp chất chứa lưu huỳnh, photpho : 2- 3- Hợp chất của S, P SO4 , PO4 Oxi hóa các hợp chất chứa sắt, mangan : Các kim loại nặng Fe, Mn Fe3+, Mn4+ Trong quá trình xử lý hiếu khí, các vi sinh vật sinh trưởng ở trạng thái huyền phù. Quá trình làm sạch trong bể Aeroten diễn ra theo mức dòng chảy qua của hồn hợp nước thải và bùn hoạt tính được sục khí. Việc sục khí ở đây đảm bảo các yêu cầu của quá trình : làm nước được bão hòa oxi và duy trì bùn hoạt tính ở trạng thái lơ lửng. Theo “Giáo trình công nghệ xử lý nước thải” của Trần Văn Nhân và Ngô thị Nga thì hệ thống xử lý bằng bể aeroten sẽ đạt được hiệu suất xử lý BOD là Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 19
  20. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 85 -90%. Ta có thông số nước thải đầu vào BOD5,vào = 200 (mg/l) Vậy lượng nước thải đầu ra là : BOD5,ra = 30 (mg/l) thông số này thảo mãn quy chuẩn QCVN 14:2008/BTNMT cột B về nước thải sinh hoạt vậy nên hệ thống có thể xử lý được. Từ bể Aeroten nước thải được dẫn sang bể lắng 2. Bể lắng 2 được xây dựng theo mô hình bể lắng ly tâm có thời gian lưu nước từ 1,5 tới 3 giờ. Dưới tác dụng của trọng lực, lực ly tâm các tạp chất còn lại trong nước sẽ được lắng xuống và được loại bỏ. Nước sau khi lắng sẽ được chảy sang bể khử trùng để loại bỏ các vi sinh vật gây bệnh rồi mới được đưa ra nguồn tiếp nhận. Chọn khử trùng bằng clo vì clo là chất oxi hóa mạnh ở bất kì dạng nào, nó rất dễ sử dụng và có nhiều trên thị trường. Nguyên lý của quá trình khử trùng : chất ô xi hóa mạng sẽ làm tăng sức căng bề mặt vi sinh vật dẫn tới phá hủy, làm biến dạng tế bào làm cho vi sinh vật ngừng hoạt động hoặc chết. Cơ chế khử trùng : Cl2 + H2O HCl + HOCl HOCl = H+ + OCl- Khi cho clo vào nước ngoài việc diệt vi sinh vật nó còn khử các chất hòa tan và NH3 HOCl + NH3 = NH2Cl + H2O HOCl + NH2Cl = NHCl2 + H2O HOCl + NHCl2 = NCL3 + H2O Trong quá trình xử lý hệ thống sẽ tạo ra bùn. Bùn được tạo ra sẽ được thu gom về bể xử lý bùn trong đó một phần bùn hoạt tính sẽ được tuần hoàn trở lại bể Aeroten. Bùn thải sau khi đã qua xử lý sẽ được đóng rắn và mang đi chôn lấp. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 20
  21. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng CHƢƠNG III. XÁC ĐỊNH CÁC THÔNG SỐ TÍNH TOÁN 1. Xác định lƣu lƣợng nƣớc thải Lưu lượng trung bình ngày đêm của nước thải : q N 120 1000 Q = tb = = 120 (m3/ngđ) tb-ngđ 1000 1000 Lưu lượng trung bình giờ : q N 120 1000 Q = tb = = 5 (m3/h) tb-h 1000 24 1000 24 Lưu lượng trung bình giây : q N 120 1000 Q = tb = = 1,4 (l/s) tb-s 3600 24 3600 24 Lưu lượng lớn nhất ngày đêm : q N 144 1000 Q = max = = 144 (m3/ngđ) max-ngđ 1000 1000 Lưu lượng nhỏ nhất ngày đêm : 3 Qmin-ngđ = kmin-ngđ Qtb-ngđ = 0,8 120 = 96 (m /ngđ) Lưu lượng lớn nhất giờ : 3 Qmax-h = Qtb-h kch = 5 5 = 25 (m /h) Lưu lượng nhỏ nhất giờ : 0,5 96 Q = kmin-h Qmin-ngđ = = 2 (m3/h) min-h 24 24 Lưu lượng lớn nhất giây : Qmax-s = Qtb-s kch = 1,4 5 = 7(l/s) Trong đó : - N : Dân số khu tái định cư, N = 1000 (người) - qtb : Tiêu chuẩn thoát nước trung bình, theo quyết định số 63-1998 của thủ tướng chính phủ qtb = 120 (l/ng.ngđ) - qmax : Tiêu chuẩn thoát nước lớn nhất trong 1 ngày đêm : qmax = kngđ qtb = 1,2 120 = 144 (l/ng.ngđ) Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 21
  22. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng (kngđ : hệ số không điều hòa ngày của nước thải, kngđ = 1,15-1,3) Chọn kngđ = 1,2 - kch : Hệ số không điều hòa chung của nước thải lấy theo bảng 3-1 TCXD51-2008, khi lưu lượng trung bình của nước thải nhỏ hơn 5 l/s thì kch = 5 Hệ số không điều hòa biểu thị sự dao động trong chế độ dùng nước của đô thị và khu công nghiệp, kmin-h = 0,04-0,6 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 22
  23. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2. Tính toán cụ thể các công trình trong hệ thống xử lý nƣớc thải 2.1. Song chắn rác Nhiệm vụ : Loại bỏ các loại rác thải có kích thước lớn như rác, vỏ đồ hộp, gỗ Bảo vệ bơm, van, đường ống, cánh khuấy Bảng 3.1: Các thông số tính toán của song chắn rác Làm sạch STT Thông số thủ công 1 Kích thước song chắn 2 Rộng, mm 5-15 3 Sâu 25-75 4 Khe hở giữa các thanh, mm 25-50 5 Độ dốc theo phương đứng, độ 30-45 6 Vận tốc dòng trước tấm chắn, m/s 0,3-0,6 7 Trở lực cho phép, mm 150 Các thông số tính toán cho song chắn rác : - Chọn kích thước mương : B H = 0,4m 0,4m - Chiều cao lớp nước trong mương : Qmax-s 7 h = = = 0,04 (m) B H 0,4 0,4 1000 Trong đó : B : Chiều rộng mương dẫn nước thải (m) H : Chiều cao ngăn tiếp nhận ( m) Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 23
  24. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng b d: bề dày thanh d chắn b: khe hở giữa các thanh w w : bề rộng thanh chắn Hình 3.2 : Song chắn rác - Chọn kích thước thanh w d = 10mm 30mm và b = 30mm - Số song chắn rác (n) : B = n w + (n+1)b 400 = n 10 + 30(n+1) 400 = 40n + 30 n = 10 (thanh) Vậy số khe hở là 11 - Điều chỉnh khoảng cách giữa các thanh : 400 = 10 10 + (10 + 1)b b = 27,27 (mm) - Tổng tiết diện các khe song chắn (A) : A = ( B - w n)h A = ( 0,4 - 0,01 10)0,04 A = 0,012 (m2) - Vận tốc dòng chảy qua song chắn (V) : 7 V = Qmax-s = = 0,58 (m/s) A 0,012 1000 - Tổn thất áp lực qua song chắn : (V2-U2) (0,582-0,42) h = = = 0,013 < 0,15 (m) L 0,7 2g 0,7 2 9,8 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 24
  25. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Trong đó : U : Vận tốc dòng chảy trong kênh dẫn, m/s V : Vận tốc dòng chảy qua song chắn rác, m/s 0,7 : Hệ số thải nghiệm tính đến tổn thất áp suất do quá trình chảy rối và xoáy g : Gia tốc trọng trường,m/s2 2.2. Bể lắng cát Bể lắng cát thổi khí Nhiệm vụ : Loại bỏ cát sỏi có kích thước lớn hơn 0,2 mm Giảm cặn lắng trong đường ống, mương dẫn nước thải. Tính toán : Bảng 3.3: Các thông số cơ bản thiết kế bể thông cát thổi khí Khoảng Giá trị đặc STT Thông số thiết kế giá trị trưng 1 Thời gian lưu nước tính theo lưu lượng giờ 2-5 3 lớn nhất, phút 2 Kích thước - Chiều cao, m 2,0-5,0 - Chiều dài, m 2,0-7,5 - Chiều rộng, m 2,4-7,0 3 Tỉ số giữa chiều rộng và chiều cao 1:1-5:1 1,5:1 4 Tỉ số giữa chiều dài và chiều rộng 3:1-5:1 4:1 5 Lượng không khí cung cấp (m3/phút.mdài) 0,2-0,5 6 Lượng cát lắng trong bể, m3/103 m3 nước thải 0,004-0,2 0,15 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 25
  26. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Chọn : Thời gian lưu nước t = 3 phút Số bể lắng cát : n = 2 ngăn - Thể tích bể : 3 60 7 V = t Q = = 1,26 (m3) max-s 1000 Chọn : Chiều cao nước trong bể : H =0,5 m Chiều rộng của bể : B = 1,2 0,5 = 0,6 (m) V 1,26 Chiều dài bể : L = = = 4,2 (m) BH 0,6 0,5 - Lượng không khí cần cấp cho 1 bể : 3 Qkk = L I = 4,2 0,4 = 1,68 (m /phút) Trong đó : I : Cường độ không khí cung cấp trên 1 mét dài bể, ( I = 0,4 m3/phút.mdài ) - Lưu lượng không khí tổng cộng cần cung cấp cho bể lắng cát : 3 Qtc-kk = Qkk n = 1,68 2 = 3,36 (m /phút) - Lượng cát trung bình sinh ra mỗi ngày : 120 0,15 W = Qtb-ngđ qo = = 0,018 (m3/ngđ) c 1000 1000 Trong đó : 3 Wc : Lượng cát trung bình sinh ra mỗi ngày, m /ngđ 3 Qtb-ngđ : Lưu lượng nước thải trung bình ngày đêm, m /ngđ 3 3 3 qo : lượng cát trong 1000 m nước thải, qo = 0,15m cát/1000m - Chiều cao lớp cát trong một ngày đêm : W t 0,018 4 h = c = = 0,0143 (m) c L B n 4,2 0,6 2 Trong đó : hc : Chiều cao lớp cát trong một ngày đêm, m t : Chu kỳ xả cát, t = 4 ngày L : Chiều dài bể lắng cát, m Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 26
  27. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng B : Chiều rộng của một ngăn công tác, m n : số ngăn công tác, n = 2 - Chiều cao xây dựng của bể lắng cát thổi khí : Hxd = H+hc+hbv = 0,5 + 0,0143 + 0,4 = 0,91 (m) Trong đó : Hxd : Chiều cao xây dựng của bể lắng cát thổi khí, m H : Chiều cao công tác của bể lắng cát thổi khí, H = 0,5 m hc : Chiều cao lớp cát trong một ngày đêm, m hbv : Chiều cao vùng bảo vệ của bể lắng cát thổi khí, ( hbv = 0,4 m) - Tính toán sân phơi cát : Cát lấy ra khỏi bể lắng còn chứa rất nhiều nước nên cần phơi khô để sử dụng vào mục đích khác. * Diện tích hữu ích của sân phơi cát : N P 365 1000 0,02 365 F = = = 1,825 (m2) 1000 h 1000 4 Trong đó : 2 F : Diện tích hữu ích của sân phơi cát, m N : Dân số khu dân cư, N = 1000 người P : Lượng cát giữ lại trong bể lắng của 1 người trong một đơn vị ngày đêm, P = 0,02 l/ngđ( điều 6.3.5-TCXD51-84) h : Chiều cao lớp bùn cát, h = 4 m/năm ( khi đã lấy cát phơi khô theo chu kỳ) * Chọn sân phơi cát hình vuông, cạnh : L = F = 1,825 = 1,35 (m) Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 27
  28. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2.3. Bể điều hòa Nhiệm vụ : Bể điều hòa có chức năng ổn định nồng độ nước thải và điều hòa lưu lượng nước thải . W = Wđh + Wm Trong đó : Wđh : Dung tích để điều hòa lưu lượng nước thải Wm : Dung tích để ổn định nồng độ nước thải - Dung tích để điều hòa lưu lượng nước thải : Qtb-h 5 5 3 Wđh = = = 17,9 (m ) 1,4 t 1,4 1 Trong đó : 3 Qtb-h : Lưu lượng trung bình giờ (m /h) 1,4 : Hệ số điều hòa thực nghiệm - Dung tích để ổn định nồng độ nước thải : 3 Wm = Qtb-h T =5 5 = 25 (m ) Trong đó : T : Thời gian điều hòa cần thiết, T = 5 (giờ) - Dung tích cần thiết của bể điều hòa : 3 W = Wđh + Wm = 17,9 + 25 = 42,9 (m ) Chọn chiều cao công tác của bể là h= 1,2 (m) Diện tích bể : W 42,9 F = = = 35,75 (m2) h 1,2 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 28
  29. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng H B D Hình 3.4: Bể điều hòa Chọn kích thước bể : Dài Rộng = 7m 5m Chiều cao dự trữ của bể : 0,3 m Chiều cao xây dựng của bể : H = 1,2+0,3 = 1,5 m 2.4. Bể Aeroten Aeroten dùng để xử lý nước thải bằng phương pháp sinh học hoàn toàn hoặc không hoàn toàn. Nó là công trình xử lý sinh học nhân tạo có dạng bể chứa kéo dài hình chữ nhật, trong đó có quá trình xử lý nước thải bằng bùn hoạt tính. Tính toán thiết kế bể Aeroten căn cứ vào các yếu tố : Thành phần và tính chất nước thải Nhu cầu ô xy cần cho quá trình oxy hóa sinh học (NOS5) Mức độ xử lý nước thải Hiệu quả sử dụng không khí Nội dung tính toán bể Aeroten gồm : Xác định lượng không khí cần thiết cung cấp cho bể Aeroten Chọn kiểu bể và xác định kích thước bể Chọn kiểu và tính toán thiết bị khuếch đại không khí a) Xác định lƣợng không khí cần thiết cung cấp cho bể Aeroten - Lưu lượng không khí đi qua 1 m3 nước thải cần xử lý ( lưu lượng riêng của không khí) khi xử lý sinh học hiếu khí : 2La 2 156 3 3 D = = = 5,57 (m /m nước thải) K h 14 4 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 29
  30. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Trong đó : D : Lưu lượng không khí đi qua 1 m3 nước thải cần xử lý La : Tải trọng các chất hữu cơ sẽ được làm sạch trên một đơn vị thể tích của bể xử lý, (La = 156 ) K : Hệ số sử dụng không khí, K= 14-18g/m4 khi sử dụng tấm Plastic xốp, chọn K = 14 g/m4 h : Chiều sâu công tác của bể Aeroten, h = 4 m - Thời gian cần thiết thổi không khí vào bể Aeroten : 2 La 2 156 t = = = 5,18 (giờ) K I 14 4,3 Trong đó : I : cường độ thổi không khí, I phụ thuộc vào hàm lượng NOS20 của nước thải trước khi vào bể Aeroten và NOS20 sau khi xử lý. Chọn I = 4,3 - Lượng không khí thổi vào bể Aeroten trong 1 đơn vị thời gian (giờ) : V = D Q = 5,57 25 = 139,25 (m3/h) Trong đó : V : Lượng không khí thổi vào bể Aeroten trong 1 giờ, m3/h 3 Qtr-h : Lưu lượng của nước thải, m /h. Nếu kch 1,25 thì Q lấy bằng lưu lượng giờ lớn nhất của nước thải chảy vào bể Aeroten 3 kch = 5 > 1,25 vậy Q = Qmax-h= 25 (m /h) D : Lưu lượng không khí đi qua 1 m3 nước thải cần xử lý Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 30
  31. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng b) Xác định kích thƣớc bể Aeroten - Diện tích bể Aeroten : V 139,25 F = = = 32,38 (m2) I 4,3 Trong đó : V : Lượng không khí thổi vào bể Aeroten trong 1 giờ, m3/h I : cường độ thổi không khí - Thể tích của bể Aeroten : W = F H = 32,38 4 = 129,52 (m3) Trong đó : F : Diện tích bể Aeroten, m2 H : Chiều cao của bể Aeroten, H= 4m - Chiều dài các hành lang của bể Aeroten : F 32,38 L = = = 4,05 (m) b 8 Trong đó : b : chiều ngang mỗi hành lang của bể Aeroten b = 2H = 2 4 = 8 (m) Chọn bể Aeroten gồm 2 đơn nguyên, 4 hành lang cho 1 đơn nguyên Chiều dài mỗi hành lang : L 4,05 l = = = 0,51(m) n N 2 4 Trong đó : N : Số đơn nguyên, N= 2 n : Số hành lang trong 1 đơn nguyên, n = 4 - Chiều cao xây dựng của bể Aeroten : Hxd = H + hbv = 4+0,4 = 4,4 (m) Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 31
  32. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng c) Tính toán thiết bị khuếch tán không khí Chọn loại thiết bị khuếch tán khí với tấm xốp có kích thước mỗi tấm 300mm 300mm. Như vậy số lượng tấm xốp khuếch tán không khí cần thiết : V 1000 139,25 1000 N = = = 29 (tấm) x D’ 60 80 60 Trong đó : V : Lượng không khí thổi vào bể Aeroten trong 1 giờ, m3/h D’ : Lưu lượng riêng của không khí. Khi chọn tấm xốp D’= 80-120 l/phút. Chọn D’= 80 l/phút - Số lượng tấm xốp trong 1 hành lang : Nx 29 n1 = = = 3,625 ~ 4 (tấm) n N 2 4 Các tấm xốp được bố trí thành một hàng từ một phía của hành lang. Các tấm xốp có kích thước 300mm 300mm 20,18mm được đặt trên rãnh dưới đáy của bể Aeroten. Trong các bể Aeroten có thiết kế ống xả cạn bể và có bộ phận xả nước thải khỏi thiết bị khuếch tán không khí. d) Tính toán lƣợng bùn hoạt tính tuần hoàn Từ thực nghiệm và kinh nghiệm quản lý ở các trạm xử lý nước thải cho thấy lượng bùn hoạt tính tuần hoàn chiếm 40-70%. Tổng lượng bùn hoạt tính sinh ra : (C -C ) (2000-120) P = hh ll 100 = 100 = 62,7 % (Cth-Chh) (5000-2000) Trong đó : P : Tổng lượng bùn hoạt tính sinh ra Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 32
  33. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Chh : Nồng độ bùn hoạt tính trong hồn hợp nước-bùn chảy từ bể Aeroten đến bể lắng 2, Chh = 2000-3000 mg/l. Chọn Chh= 2000 mg/l Cll : Nồng độ chất lơ lửng trong nước thải chảy vào bể Aeroten Cll = 120 mg/l Cth : Nồng đô bùn hoạt tính tuần hoàn, Cth = 5000-6000 mg/l Chọn Cth = 5000 mg/l Nói cách khác với P = 62,7% lưu lượng trung bình của hồn hợp bùn hoạt tính (Qth) : 62,7 5 Q = P Qtb-h = = 3,13 (m3/h) th 100 100 2.5. Bể lắng 2 Bể lắng đợt 2 có nhiệm vụ lắng hỗn hợp nước-bùn từ bể Aeroten và bùn lắng ở đây được gọi là bùn hoạt tính. Bể lắng 2 được xây dựng theo kiểu bể lắng ly tâm - Diện tích mặt thoáng của bể lắng đợt 2 trên mặt bằng ứng với lưu lượng ngày trung bình : Qtb-ngđ+1,5Qtb-ngđ 120+1,5 120 2 F1 = = = 13,64 (m ) L1 22 Trong đó : 3 Qtb-ngđ : Lưu lượng trung bình ngày đêm của nước thải, m /ngđ L1 : Tải trọng bề mặt ứng với lưu lượng trung bình lấy theo các 3 2 thông số thiết kế bể lắng đợt 2, L1 = 22 m /m .ngđ - Diện tích mặt thoáng của bể lắng đợt 2 trên mặt bằng ứng với lưu lượng ngày lớn nhất : Qmax-ngđ+1,5Qmax-ngđ 144+1,5 144 2 F2 = = = 8,2 (m ) L2 44 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 33
  34. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Trong đó : 3 Qmax-ngđ : Lưu lượng lớn nhất ngày đêm của nước thải, m /ngđ L2 : Tải trọng bề mặt ứng với lưu lượng lớn nhất 3 2 L2 = 44 m /m .ngđ - Diện tích mặt thoáng của bể lắng đợt 2 trên bề mặt ứng với tải trọng chất rắn lớn nhất : -3 -3 (Qmax-h+Qth-h) X 10 [(25+25 1,5) 3500 10 ] 2 F3 = = = 22,32 (m ) L3 9,8 Trong đó : 3 Qmax-h : Lưu lượng lớn nhất giờ, m /h Qth-h : Lưu lượng bùn tuần hoàn lớn nhất giờ, Qth-h= 1,5Qmax-h 2 L3 : Tải trọng chất rắn lớn nhất, kg/m .h Bảng 3.5: Các thông số thiết kế bể lắng đợt 2 Loại công trình xử lý Tải trọng bề mặt Tải trọng chất rắn Chiều sinh học (m3/m2.ngđ) (kg/m2.h) cao công TB Lớn nhất TB Lớn nhất tác (m) Bùn hoạt tính khuếch tán 16,3- 40,7- 3,9-5,9 9,8 3,7-6,1 bằng không khí 32,6 48,8 Bùn hoạt tính khuếch tán 16,3- 40,7- 4,9-6,8 9,8 3,7-6,1 bằng oxy nguyên chất 32,6 48,8 Bể lọc sinh học 16,3- 24,4- 2,9-4,9 7,8 3,0-4,6 24,4 48,8 Diện tích măt thoáng thiết kế của bể lắng đợt 2 trên mặt bằng sẽ là giá trị lớn nhất trong 3 giá trị của F1, F2, F3 . Như vậy diện tích mặt thoáng thiết kế : 2 F = F3 = 22,32 (m ) - Đường kính của bể lắng đợt 2 : 4F 4 22,32 D = = = 5,3 (m) n 3,14 1 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 34
  35. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Trong đó : n : Số bể lắng đợt 2. n = 1 F : Diện tích mặt thoáng thiết kế - Thể tích bể lắng đợt 2 : W= F H = 22,32 2 = 44,64 (m3) Trong đó : H : chiều cao công tác của bể lắng đợt 2, chọn H = 2 m - Chiều sâu vùng lắng của bể lắng đợt 2 : W 44,64 H = = = 2 (m) 1 F 22,32 - Chiều cao xây dựng của bể lắng đợt 2 : Hxd = H1+hth+hbv+hb = 2+0,3+0,4+0,5 = 3,2 (m) Trong đó : hth : Chiều cao lớp trung hòa, hth = 0,3 m hbv : Chiều cao vùng bảo vệ, hbv = 0,4 m hb : Chiều cao lớp bùn trong bể lắng, hb = 0,5 m - Thời gian lưu nước trong bể lắng đợt 2 : W 44,64 t = = = 3,6 h Qtb-h+1,5Qtb-h 5+1,5 5 Trong đó : 3 Qtb-h : Lưu lượng trung bình giờ của nước thải, m /h W : Thể tích bể lắng đợt 2 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 35
  36. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 2.6. Bể khử trùng a) Khử trùng nƣớc thải bằng Clo Sau các giai đoạn xử lý cơ học, sinh học song song với việc làm giảm nồng độ các chất ô nhiễm đạt tiêu chuẩn qui định thì số lượng vi trùng cũng giảm đáng kế đến 90-95%. Tuy nhiên lượng vi trùng vẫn còn cao và theo nguyên tắc bảo vệ vệ sinh nguồn nước cần thực hiện giai đoạn khử trùng nước thải. Để khử trùng nước thải có thể sử dụng các biện pháp như clo hóa, ozon , khử trùng bằng tia UV. Ở đây chỉ sử dụng phương pháp khử trùng bằng clo vì phương pháp này tương đối đơn giản, rẻ tiền và hiệu quả tốt. Phương trình phản ứng : Cl2 + H2O HCl + HOCl Axit hypocloric HOCl rất yếu, không bền và dễ bị phân hủy thành oxy nguyên tử. HOCl HCl + O hoặc HOCl H+ + OCl - Cả HOCl, OCl -, O là các chất oxy hóa mạnh có khả năng tiêu diệt vi trùng. Lượng Clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải : a Q Y = a 1000 Trong đó : Ya : Lượng Clo hoạt tính cần thiết để khử trùng nước thải, kg/h Q : Lưu lượng tính toán của nước thải a : Liều lượng hoạt tính, theo điều 6.20.3-TCXD51-85 lấy a = 3 g/m3 3 Với Q = Qmax-h = 25 (m /h) có : 3 25 Y = = 0,075 (kg/h) a max-h 1000 3 Với Q = Qtb-h = 5 (m /h) có : 3 5 Y = = 0,015 (kg/h) a tb-h 1000 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 36
  37. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 3 Với Q = Qmin-h = 2 (m /h) có : 3 2 Y = = 0,006 (kg/h) a min-h 1000 Để chứa Clo nước phục vụ cho trạm khử trùng thường sử dụng các thùng chứa có các đặc tính kỹ thuật : - Dung tích thùng chứa Clo : 400 lít và chứa 500 kg Clo - Đường kính thùng : D = 820 mm - Chiều dài của thùng : L = 1070 mm - Chiều dày thùng : = 10 mm Lượng Clo lấy ra mỗi giờ từ 1 m2 diện tích mặt bên của thùng chứa : 3 kg/h - Diện tích mặt bên của thùng chứa theo kích thước đã chọn : S = ( D) 0,8L = 3,14 820 0,8 1070 = 2204029 (mm2) = 2,2 (m2) - Lượng Clo có thể lấy ra mỗi giờ ở thùng chứa đã chọn : q = 2,2 3 = 6,6 (kg/h) - Số lượng thùng chứa Clo cần thiết : 0,015 n = Ya.tb-h = = 0,002 ~ 1 thùng q 6,6 Chọn thêm 1 thùng chứa dự phòng Việc kiểm tra lượng Clo ở thùng chứa trong quá trình khử trùng là rất quan trọng và được thực hiện bằng loại cân chuyên dụng. - Lưu lượng Clo lớn nhất trong mỗi giờ : a Q 100 3 25 100 q = max-h = = 0,06 (m3/h) max b 1000 1000 0,12 1000 1000 Trong đó : a : Liều lượng Clo hoạt tính, a = 3 g/m3 b : Nồng độ Clo hoạt tính trong nước Clo, phụ thuộc nhiệt độ t = 20-25oC , chọn b = 0,12% Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 37
  38. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng - Lượng nước tổng cộng cần thiết cho nhu cầu của trạm khử trùng : Y (1000 +q) 0,075 (1000 1+300) Q = a.max-h = = 0,1 (m3/h) n 1000 1000 Trong đó : q : Lưu lượng nước cần thiết để làm bốc hơi Clo. Khi tính toán sơ bộ q = 300-400 l/kg, chọn q = 300 l/kg : Lượng nước cần thiết để hòa tan 1g Clo, l/g phụ thuộc nhiệt độ nước thải Bảng 3.6: Nồng độ hòa tan của nước phụ thuộc vào nhiệt độ toC 15 20 25 30 (l/g) 0,5 0,66 1,0 1,24 Với nhiệt độ của nước thải là 25oC, = 1,0 (l/g) b) Tính toán máng trộn (máng trộn vách ngăn có lỗ) Để xáo trộn nước thải với Clo có thể xử dụng bất kỳ máng trộn nào ( điều 6.20.4-TCXD 51-84) . Thời gian xáo trộn cần thực hiện nhanh trong vòng 1-2 phút. Chọn máng trộn vách ngăn có lỗ. Máng trộn này thường có 2-3 vách ngăn với các lỗ có đường kính d = 20-100 mm Chọn máng trộn 2 vách ngăn với đường kính lỗ d = 80 mm - Số lỗ trong mỗi ngăn : 4Qmax-s 4 0.007 n = = 2 = 1,2 ~ 2 lỗ d2 v 3,14 0,08 1,2 Trong đó : 3 Qmax-s : Lưu lượng nước thải lớn nhất teho giây, m /s 3 Qmax-s = 7 l/s = 0,007 m /s d : Đường kính lỗ, d = 80mm = 0,08 m Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 38
  39. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng v : Vận tốc chuyển động của nước qua lỗ, v = 1,2 m/s Chọn : Số hàng lỗ theo chiều đứng nđ = 1 hàng Số hàng lỗ theo chiều ngang nn = 2 hàng - Khoảng cách giữa tâm các lỗ theo chiều ngang = 2d= 2 0,08 =0,16 m - Chiều ngang máng trộn : B = 2d(nn-1)+2d = 2 0,08(2-1)+2 0,08 = 0,32 (m) - Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ nhất : H1 = 2d(nđ-1)+d = 0,08 (m) - Tổn thất áp lực qua các lỗ của vách ngăn thứ 2 : (v2) (1.22) h = = = 0,19 (m) 2 2g 0,622 2 9,8 Trong đó : : Hệ số lưu lượng, = 0,62 g : Gia tốc trọng trường, g = 9,8 m/s2 - Chiều cao lớp nước trước vách ngăn thứ 2 : H2 = H1 + h = 0,08 + 0,19 = 0,27 (m) - Khoảng cách giữa các vách ngăn : l = 1,5B = 1,5 0,32 = 0,48 (m) - Chiều dài tổng cộng của máng trộn với 2 vách ngăn có lỗ : L = 3l+2 = 3 0,48 + 2 0,2 = 1,84 (m) - Chiều cao xây dựng của máng trộn : H = H2+Hdp = 0,27+0,35 = 0,62 (m) Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 39
  40. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Trong đó : Hdp : Chiều cao sự phòng tính từ tâm dãy lỗ ngang trên cùng của vách ngăn thứ 2 đến mép trên cùng của máng trộn Hdp = 0,35 m - Thời gian nước lưu lại trong máng trộn : H B L 0,08 0,32 1.84 t = 1 = = 6,73 (s) = 0,11 phút Qmax-s 0,007 2.7. Bể xử lý bùn( bể nén bùn) Trong suốt quá trình hệ thống xử lý sẽ tạo ra bùn. Bùn được tạo ra sẽ được thu gom về bể xử lý bùn trong đó một phần bùn hoạt tính sẽ được tuần hoàn trở lại bể Aeroten.Bùn thải sau khi đã qua xử lý sẽ được đóng rắn và mang đi chôn lấp. Chọn phương pháp nén bùn bằng trọng lực. Nén bùn bằng trọng lực thường được thực hiện trong các bể nén bùn có hình dạng gần giống như bể lắng đứng hoặc bể lắng ly tâm. Tính toán bể nén bùn ly tâm : - Hàm lượng bùn hoạt tính dư : Bd = ( Cll)-Ctr = (1,3 120)-12 = 144(mg/l) Trong đó : Bd : Hàm lượng bùn hoạt tính dư, mg/l : hệ số tính toán, = 1,3 khi bể Aeroten xử lý hoàn toàn = 1,1 khi bể Aeroten xử lý không hoàn toàn Cll : Hàm lượng chất lơ lửng trôi theo nước ra khỏi bể lắng đợt 1, Cll = 120 mg/l Ctr : hàm lượng bùn hoạt tính trôi theo nước ra khỏi bể lắng đợt 2, Ctr = 12 mg/l Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 40
  41. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng - Lượng bùn hoạt tính dư lớn nhất : Bd-max = K Bd = 1,2 144 = 172,8 (mg/l) Trong đó : K : Hệ số bùn tăng trưởng không điều hòa tháng, K = 1,15-1,2 Chọn K = 1,2 - Lượng bùn hoạt tính dư lớn nhất giờ : (1-P)Bd-max Qtb-ngđ (1-0,627) 172,8 120 3 qmax = = = 0,08 (m /h) 24 Cd 24 4000 Trong đó : 3 qmax : Lượng bùn hoạt tính dư lớn nhất giờ, m /h P : Phần trăn lượng bùn hoạt tính tuần hoàn về bể Aeroten, P = 62,7% Cd : Nồng độ bùn hoạt tính dư, phụ thuộc vào đặc tính của bùn ( điều 6.10.3-TCXD 51-85) ; Cd = 4000 mg/l - Diện tích bể nén bùn ly tâm : qmax 0,08 2 F1 = = = 0,27 (m ) qo 0,3 Trong đó : qo : tải trọng tính toán lên diện tích mặt thoáng của bể nén bùn phụ thuộc nồng độ bùn hoạt tính, m3/m2.h Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 41
  42. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Bảng 3.7: Nồng độ bùn hoạt tính 3 2 Nồng độ bùn hoạt tính(mg/l) qO ( m /m .h) 1500-3000 0,5 5000-8000 0,3 3 2 Do chọn Cd = 4000 mg/l vậy qo = 0.3 m /m .h - Đường kính của bể nén bùn ly tâm : 4 0,27 D = 4F1 = = 0,4 (m) n 3,14 2 Trong đó : 2 F1 : Diện tích bể nén bùn ly tâm, m n : số bể nén bùn được chọn (n 2), chọn n = 2 - Chiều cao công tác của vùng nén bùn : H = qo t = 0,3 10 = 3 (m) Trong đó : t : Thời gian nén bùn. Đối với bể nén bùn ly tâm, với Cd = 4000 mg/l ta có t = 9-11h , chọn t = 10h - Chiều cao tổng cộng của bể nén bùn : Htc = H+h1+h2+h3 = 3+0,4+0,3+1= 4,7 (m) Trong đó : Htc : Chiều cao tổng cộng của bể nén bùn, m h1 : Khoảng cách từ mực nước tới thành bể, h1 = 0,4m h2 : Chiều cao lớp bùn và lắp đặt thiết bị gạt bùn ở đáy Chọn thiết bị gạt bùn bằng thanh gạt bùn, h2 = 0.3m h3 : Chiều cao tính từ đáy bể đến mức bùn, h3 = 1m Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 42
  43. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng - Do chọn thiết bị gạt bùn bằng thanh gạt bùn nên ta có độ nghiêng ở đáy bể nén bùn tính từ thành bể tới hố thu i = 0.01 - Bùn đã nén được xả định kỳ dưới áp lực thủy tĩnh 0,5-1m Bể nén bùn được thiết kế và lắp đặt ở vị trí tương đối cao để cho nước sau khi tách bùn có thể được dẫn trở lại bể điều hòa để tiếp tục tham gia vào quá trình xử lý. 3. Các sự cố và cách khắc phục các sự cố trong quá trình vận hành bể 3.1. Song chắn rác Song chắn rác được sử dụng để chắn các rác bẩn thô để đảm bảo cho các công trình và thiết bị xử lý sau hoạt động ổn định. Các sự cố có thể xảy ra ở song chắn rác đó là song chắn rác có thể bị tắc nghẽn do lượng rác trong nước thải quá lớn và chưa được thu gom kịp thời. Vậy nên phải luôn kiểm tra thường xuyên để tránh 3.2. Bể lắng cát Hầu như không xảy ra sự cố. Trong quá trình vận hành cần kiểm tra chu kỳ xả cát và hút cát định kỳ để tránh tắt nghẽn đường ống của hệ thống xử lý. 3.3. Bể điều hòa Rất ít xảy ra sự cố. 3.4. Bể Aeroten Phương pháp xử lý hiếu khí bằng bể Aeroten là phương pháp hiệu quả và có nhiều ưu điểm như : xử lý được chất hữu cơ cao, chuyển hóa được amoni, thời gian lưu nước không quá 12h nhưng trong quá trình vận hành bể cũng gặp phải không ít sự cố. Các sự cố có thể xảy ra trong bể Aeroten : Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 43
  44. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng STT Sự cố Nguyên nhân 1 Hiệu suất loại - Thời gian cư trú của vi khuẩn trong bể quá BOD hòa tan thấp ngắn - Thiếu N và P - pH quá cao hoặc quá thấp - Nước thải đầu vào có chứa độc tố - Sục khí chưa đủ - Khuấy đảo chưa đủ hoặc do hiện tượng ngắn mạch 2 Nước thải chứa - Thời gian cư trú của vi khuẩn trong bể quá nhiều chất rắn lâu - Quá trình khử Nito diễn ra ở bể lắng (do sự phát triển của các vi sinh vật hình sợi trong điều kiện thời gian cư trú của vi khuẩn ngắn, thiếu N và P, sục khí không đủ ) - Tỉ lệ hoàn lưu bùn quá thấp. 3 Mùi - Sục khí không đủ - Quá trình yếm khí xảy ra ở bể lắng Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 44
  45. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Các biện pháp khắc phục : STT Sự cố Cách khắc phục 1 Thời gian cư trú của vi khuẩn : - quá thấp Giảm bớt lượng bùn thải, xây thêm bể điều lưu - quá cao Tăng lượng bùn thải 2 Thiếu dưỡng chất N và P Cung cấp thêm dưỡng chất cho nước thải đầu vào 3 pH quá cao hoặc quá thấp Xây thêm bể điều lưu, trung hòa nước thải đầu vào 4 Nước thải đầu vào có chứa độc Xây thêm bể điều lưu, loại bỏ các chất tố độc có trong nước thải đầu vào 5 Sục khí không đủ Tăng công suất thiết bị sục, phân bố lại các ống phân phối khí trong bể 6 Khuấy đảo không đủ, mạch ngắn Tăng mức độ sục khí, gắn thêm các đập phân phối nước 7 Quá trình khử Nito trong bể lắng Giảm thời gian giữ bùn trong bể lắng bằng cách tăng tỉ lệ hoàn lưu : gắn thêm gàu múc bùn, tăng lượng bùn thải 8 Quá trình yếm khí ở bể lắng Các phương pháp tương tự phương pháp áp dụng để tránh quá trình khử Nito trong bể lắng Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 45
  46. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng 3.5. Bể lắng 2 Bể lắng 2 có nhiệm vụ tách bùn sinh học ra khỏi nước thải. Các sự cố có thể xảy ra ở bể lắng 2 : STT Sự cố Nguyên nhân Hậu quả 1 Bông bùn điểm Các bông bùn nhỏ Chỉ số thể tích bùn thấp, nước thải ra đục 2 Lên bùn Việc khử Nitrat trong bể Lớp váng của bùn hoạt lắng 2 tạo ra những tính được tạo thành bóng khí Nito, bám dính trên bề mặt của bể lắng với những bông bùn 2 hoạt tính và nổi lên trên bề mặt bể lắng 2 3 Sự tạo thành bọt Những chất hoạt động Lượng lớn bùn nổi của và váng bề mặt không bị thoái chất rắn trong bùn hoạt hóa tính tới bề mặt của đơn vị xử lý. Bọt được tích lũy và có thể bị thối.Chất rắn có thể chảy tràn vào bể lắng 2 Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 46
  47. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Cách khắc phục : STT Sự cố Cách khắc phục 1 Lên bùn Tăng lượng bùn tuần hoàn từ bể lắng về bể Aeroten để giảm thời gian lưu bùn trong bể lắng, giảm thời gian lưu bùn để tránh quá trình nitrat hóa 2 Bọt và váng Dùng clo phun trên bề mặt hoặc sử dụng các cation polyme để kiềm soát 3.6. Bể khử trùng Khử trùng bằng clo là phương pháp khử trùng có hiệu quả cao, có thể xử lý được một thể tích nước lớn, đòi hỏi ít điện năng và hơn nữa clo rất thông dụng, giá cả chấp nhận được. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 47
  48. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng KẾT LUẬN Đề tài đã tổng quan được toàn bộ về dây chuyền xử lý, đặc tính về nước thải, và phương pháp xử lý nước thải sinh hoạt của khu tái định cư với dân số 1000 dân. Qua quá trình nghiên cứu và tính toán em xin được đề xuất công nghệ xử lý thích hợp cho hệ thống xử lý nước thải của khu tái định cư 1000 dân như sau : Xử lý cơ học : - Song chắn rác - Bể lắng cát : có thể tích bể là 1.26 m3 .Trong đó : chiều dài bể = 4,2m ; chiều rộng bể = 0,6m ; chiều cao bể = 0,91m . - Bể điều hòa : có dung tích là 17,9 m3 .Trong đó : chiều dài bể = 7m ; chiều rộng bể = 5m ; chiều cao bể = 1,5m ; chiều cao dự trữ = 0,3m . Bể điều hòa có tác dụng làm ổn định lưu lượng dòng vào, làm đồng đều nồng độ các chất ô nhiễm , xử lý được BOD5 từ 200 mg/l xuống còn 170 mg/l. Xử lý sinh học : - Bể Aeroten : có thể tích bể là 129,52 m3 .Trong đó : diện tích bể = 32.38 m2 ; chiều dài mỗi hành lang của bể = 0,51m ; chiều ngang mỗi hành lang của bể = 8m ; chiều cao bể = 4,4m ; bể gồm 2 đơn nguyên, 4 hành lang cho một đơn nguyên . Xử lý được 85% BOD5 làm nồng độ BOD5 giảm xuống còn 30 mg/l. - Bể lắng 2 : có thể tích bể là 44,64 m3 .Trong đó : đường kính bể = 5,3m ; chiều cao bể = 3,2m. Bể khử trùng : Khử trùng bằng Clo. Dung tích thùng chứa Clo = 400 lít chứa 500kg Clo ; đường kính thùng = 820mm ; chiều dài thùng = 1070mm, chiều dày thùng = 10mm. Theo số liệu tính toán được khi áp dụng quy trình xử lý trên nước thải sau khi xử lý đã đủ điều kiện có thể sử dụng làm nước tưới tiêu với nồng độ BOD5 đầu ra thỏa mãn QCVN 14:2008/BTNMT cột B về nước thải sinh hoạt. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 48
  49. Trường Đại Học Dân Lập Hải Phòng Tài liệu tham khảo 1. Trần Văn Nhân, Ngô thị Nga. Giáo trình công nghệ xử lý nước thải. Nhà xuất bản KHKT - Hà Nội 1999. 2. PGS.PTS Hoàng Huệ. Xử lý nước thải. Nhà xuất bản xây dựng - Hà Nội 1996. 3. TS. Trịnh Xuân Lai. Tính toán thiết kế các công trình xử lý nước thải. Nhà xuất bản xây dựng - Hà Nội 2000. 4. TS. Trịnh Xuân Lai. Tính toán các công trình trong hệ thống cấp nước sạch. Nhà xuất bản KHKT - Hà Nội 2003. 5. TS. Trịnh Xuân Lai. Xử lý nước cấp cho sinh hoạt và công nghiệp. Nhà xuất bản xây dựng - Hà Nội 2004. 6. PGS.TS Nguyễn thị Thu Thủy. Xử lý nước cấp sinh hoạt và công nghiệp. Nhà xuất bản KHKT - Hà Nội 1999. 7. TS. Nguyễn Phước Dân. Tài liệu hướng dẫn học tập. 8. Lâm Minh Triết, Nguyễn Thanh Hùng, Nguyễn Phước Dân. Tính toán thiết kế công trình xử lý nước thải đô thị và công nghiệp. Nhà xuất bản Đại học Quốc gia Hồ Chí Minh 2004. 9. PGS.TS Lương Đức Phẩm. Công nghệ xử lý nước thải bằng biện pháp sinh học. Nhà xuất bản giáo dục Hà Nội 2007. 10. Tiêu chuẩn xây dựng TCVN51-1984. Thoát nước - mạng lưới bên ngoài và công trình - tiêu chuẩn thiết kế. 11. Quy chuẩn Việt Nam QCVN14-2008/BTNMT. Quy chuẩn kỹ thuật quốc gia về nước thải sinh hoạt. Họ và tên: Võ Thị Hải Hà Trang 49